b.6  計(jì)算

b.6.1  直接(jiē)受火加熱的有機熱載體鍋(guō)爐計算最(zuì)高液膜(mó)溫(wēn)度的(de)确定^①

b.6.1.1  爐管邊界(jiè)層内有機熱載(zǎi)體(tǐ)的(de)溫升按照(zhào)公式b.1計算：^②

                      △t_htf=q_rmax/α_htf×d_od/d_id×y_whl℃                       (b.1)

式中(zhōng)  y_whl———考慮管壁(bì)切向(xiàng)輻射熱損(sǔn)失的修正系(xì)數，y_whl≈0.9。

b.6.1.2  鍋爐(lú)計算最高液膜(mó)溫度(dù)按照公式(shì)b.2計算(suàn):

t_film= t_bulk +△t_htf℃                               (b.2)

b. 6. 1. 3    計算(suàn)最高液(yè)膜溫度(dù)不得(dé)超過(guò)所選(xuǎn)用有機熱(rè)載體的最高(gāo)允(yǔn)許(xǔ)液(yè)膜溫度，即(jí)

t_film≤t_fpermit                                                      (b.3)

b.6.2  爐管(guǎn)内放(fàng)熱系數的确定(dìng)

爐管(guǎn)内(nèi)有(yǒu)機(jī)熱載體的流動(dòng)為紊流(liú)狀态時(shí)，管(guǎn)内對(duì)流放(fàng)熱系數由(yóu)公式b.4給出：

α_htf=y_bd×l_htf/d_id×0.012×re^0.87×pr^0.4w/(㎡·℃)                   （b.4）

式(shì)中  y_bd——考慮(lǜ)爐管(guǎn)彎曲(qǔ)及熱(rè)流方(fāng)向(xiàng)影響的(de)系數(shù)，y_bd≈0.8。

公式b.4适用(yòng)于：

                          10⁴＜re＜10⁶

                                                 1.5＜pr＜500

                             d_id＜l

——————————

  ①  可适用于有(yǒu)機熱載(zǎi)體電加(jiā)熱和(hé)餘（廢）熱鍋(guō)爐的最高液膜(mó)溫度(dù)計(jì)算(suàn)。

②  對于有機熱載體電(diàn)加熱(rè)鍋爐或(huò)餘（廢）熱鍋爐(lú), △t_htf =q_rmax÷α_htf            

b.6.3  鍋爐最大熱(rè)流(liú)密度的确(què)定

b.6.3.1  燃(rán)油/燃氣圓筒形(xíng)盤管式鍋爐的最大(dà)熱流(liú)密度(dù)由(yóu)公(gōng)式b.5計(jì)算：

q_rmax= y_saf×y_a×q_furw/㎡                             (b.5)

式中(zhōng)   y_saf———安全系數，y_saf≈1.15；

y_a———考慮空(kōng)氣預熱溫度和過量(liàng)空氣影響(xiǎng)的修(xiū)正系數，可查圖(tú)b-6；

q_fur———燃油/燃(rán)氣鍋爐輻射受熱面熱流密度。

燃油/燃氣(qì)鍋(guō)爐輻射受(shòu)熱面熱流密度(dù)可由(yóu)圖b-5查(chá)出，或按照(zhào)公式(shì)b.6計算，

q_fur= d_fire/d_fur×a_fur×s₀×(t⁴_f.1-t⁴_wal) w/㎡                   （b.6）

式中(zhōng)爐膛系統(tǒng)黑度(dù)a_fur可由(yóu)圖b-4查(chá)出。

b.6.3.2  燃煤鍊(liàn)條鍋(guō)爐的最(zuì)大熱流密度由公(gōng)式b.7計(jì)算：

q_rmax= y_saf×y_hfd×q_r w/㎡                       (b.7)

式中  q_r——爐膛輻(fú)射受(shòu)熱面熱流密度，可由鍋爐熱力計算(suàn)書查得；

y_saf——安全系數，y_saf≈1.15;

y_hfd——喉口(kǒu)處(chù)輻射受熱(rè)面熱流密度(dù)的(de)修正(zhèng)系數。

b.6.3.2.1  喉口(kǒu)處輻射受熱面(miàn)熱流密度修(xiū)正(zhèng)系數(shù)y_hfd，由公(gōng)式b.8計(jì)算

                          (b.8)

式(shì)中(zhōng)  x_fur——爐(lú)拱結(jié)構修(xiū)正系(xì)數，x_fur由公式(shì)b.9給出；

         t_adi——爐膛(táng)絕熱燃燒(shāo)溫度，可由(yóu)鍋爐熱力計算(suàn)書查(chá)得；

t_av——爐膛煙(yān)氣（火(huǒ)焰）有效平(píng)均溫度(dù)，可由鍋爐熱(rè)力計算書(shū)查得,或由(yóu)公式b.10計算(suàn)；

t_wal——在爐(lú)膛絕熱燃(rán)燒溫度下(xià)的管(guǎn)壁溫(wēn)度，可由鍋(guō)爐熱力計(jì)算書查得，或由(yóu)公式b.11計算(suàn)；

t"_wal——在爐膛煙(yān)氣（火(huǒ)焰(yàn)）有效平(píng)均溫(wēn)度下的管壁(bì)溫(wēn)度，可(kě)由鍋爐熱(rè)力計(jì)算書查得(dé)，或由公式b.11計算。

 b.6.3.2.2  爐拱(gǒng)結構修正系數x_fur按照公式(shì)b.9計(jì)算：

（适用(yòng)于l_fur＞l_thr ＞0.3l_fur的情況）

                                                           （b.9）

式中  l_thr——爐(lú)前後拱(gǒng)之間(jiān)喉口的(de)水(shuǐ)平投影距離，m，如圖(tú)b-3所(suǒ)示；

      l_fur——沿爐排方向(xiàng)燃燼室的長度(dù)，m，如圖(tú)b-3所示。

b.6.3.2.3  爐膛(táng)煙氣（火焰(yàn)）有效(xiào)平(píng)均溫度(dù)t_av按照下式計(jì)算(suàn)

                          t_av= t^(1-n)_adi×t"ⁿ_furk                          (b.10)

式中  t"_fur——爐膛出口(kǒu)煙溫，由鍋(guō)爐熱力計(jì)算書(shū)查得；

         n——反映(yìng)燃燒工況(kuàng)對爐内溫(wēn)度場(chǎng)影響(xiǎng)的因子，對于鍊(liàn)條爐排鍋爐，n=0.7。

b.6.3.2.4  在(zài)不同煙氣溫(wēn)度下的(de)管壁溫(wēn)度t_wal按照下式(shì)計算(suàn)

                          t_wal=e×q_r+t_bulkk                             (b.11)

式中  t_bulk——計算(suàn)管壁(bì)處的(de)有機熱載(zǎi)體平(píng)均(jun1)主流體溫度，k；

        e——管外(wài)積灰層熱(rè)阻，一般可取e=2.58×10^-3㎡·℃/w；

       q_r——爐膛輻(fú)射受(shòu)熱面熱流(liú)密度(dù)，由鍋爐熱(rè)力計算書查得(dé)。